Конуссимон тишли узатмалар

Yetaklanuvchi val.

Oldingi hisoblardan:

F_{r 2} 1336
N; F_{t 2}  8228
N; C₂ 180 mm;
f₂  60 mm;
d₂  280mm; F_ar  2950 N.

1. Y 0Z -vertikal tekislik bo’yicha
R_cz va
^Rdz ^,

^M 3z
 0;
^Fr 2
C₂ 
f₂   R_cz
 C₂

• 
  F_{a 2}
  

_ d₂
2
 0,

^Rcz
_ 1336  240  2950 140 _{ 513 N;}
180

^M 4 z
 0;
F_{r 2} 
f₂  R_dz
 C₂

• 
  F_{a 2}
  

_ d₂
2
 0,

^RDz
_  1336  60  2950 140 _{ 1849 N;}
180

Tekshirish:
R_dz  R_cz  F_{r 2} 1849  513 1336  0.

M _x -epyurasini quramiz:

M_x3  0;
M_x5  0;
M _xy  F_{r 2}  f₂ 1336  60  80160 N; M_x6  0.

2. XOZ - gorizantal tekislik bo’yicha

^M 3z
 0;
 F_{t 2} C₂ 
f₂   R_cx  C₂  0,

_M _{4 y}  0;
R_cx  10971 N;
 F_{t 2} f₂  R_dx  C₂  0,

^Rdx
_ F_{t 2}  f₂
C₂
 ^{8228  60}  2743 N.
180

Tekshirish:
^RDx ^{ R}cx ^{ F}t 2
 2743 10971 8228  0.

M _y -epyurasini quramiz:
M _{3 y}  0; M _{4 y}  R_Dx  C₂  2743 180  493740 N  mm ;

^M 6 y
 0;
^M 5 y
 F_{t 2
} d₂
2
 8228 140  1151920 N  mm .

3. 
   Tayanchlardagi radial reakstiya kuchlari
   

R_{C 4}  
 10972 N;

R_D3  
 3308 N.

3. 
   Yuklanish katta bo’lgan kesimdagi eguvchi moment
   

M ₄  
 499000 N  mm 499 N  mm .

3. 
   Konussimon podshipnik radial reakstiyasining bo’ylama tashkil etuvchisi
   

7214 podshipnigi uchun
e  0,37 (yuqoridagi jadvaldan).

S₃  0,83  0,37  R_{Д 3}  0,83  0,37  3308  1015 N;
S₄  0,83  0,37  R_С3  0,83  0,37 10972  3369 N;

O’q bo’ylab yuklanish
S₄  S₃ ; F_a  0 bo’lsa, u holda

P_a3  S₄  3369 N; P_a4  S₄  F_ar  3369  2950  6319 N.
To’rtinchi chap podshipnikni tekshiramiz:

^Pa4
^RC 4
_ 6319
10972
 0,57  e bo’lganidan o’q bo’ylab ta’sir kuchini e’tiborga olamiz.

 
Ekvivalent kuch:
P_{E 4}  X V  R_ry  Y  P_ay  K_Б  К_Т
 0,4 110972  1,656  631911 14,8 kN.

bu erda: V
 K_б
 K_T
 1;
X  0,4;
Y  1,565.

Podshipnikning hisobiy ishlash davomiyligi.
^{ C }3  ⁹⁶ ³

L  ^{ } 
P
^   ^
14,8
 508
mln.ayl.

 Э4 
L 10⁶
 
L 10⁶

3
^{Lh } 60  n
  57793
60 146,5
soat

bu erda:
n₃-etaklanuvchi aylanishlar chastotasi.

(Epyuralar chizmasi ilova-2 da keltirilgan).

6. 
   Reduktorning ikkinchi bosqich eskiz loyihasi Reduktorning birinchi bosqich eskiz loyihasini chizmalar bilan to’ldiramiz. Valga o’tkaziladigan detallarni jumladan, halqalar, zichlagichlar, gayka, shayba,
   

shponka va boshqa detallarning o’lchamlari asosida tasvirlaymiz[1].
Podshipniklarni reduktorni yig’ish ishlarini engillashtirish maqsadida stakanlarga joylashtirib, loyihalashni amalga oshiramiz.
Reduktor korpusi devorini qalinligini tasvirlab, qolgan asosiy elementlarini aniqlaymiz(ilova 4).
Podshipnik qopqoqlarini joylashtiramiz. Uning o’lchamlari quyidagi jadvaldan olinadi.

Podshipnik qopqog’ining o’lchamlari
D	d0	Δ
20÷50	7	8
50÷65	9	10
65÷90	12	12
90÷120	14	14
Podshipnik qopqog’i o’lchamlari va tuzilishi

Yetaklovchi valning podshipnik qopqog’ini maxkamlovchi boltdan shkivni chetigacha kamida 10mm oraliq bo’lishi kerak.

Reduktorlarning chizmasining ikkinchi bosqichida tishli g’ildirak, vallar, korpus, podshipniklar, stakanlar va vallarning aniqlashtirilgan hisobi uchun zarur bo’lgan ma’lumotlar olinadi.
Umuman olganda reduktorning ikkinchi eskizini quyidagi tartibda davom ettirish mumkin.
Shesternya va g’ildiraknik yuqorida aniqlangan konstruktiv o’lchamlari bo’yicha chizmani to’ldiriladi va ilashma chiziladi.

Yetaklovchi valda shesternya bilan podshipnik orasiga moy sidirish halqa joylashtiriladi. U korpus devoring ichki tarafidan 1÷2 mm chiqib turadi. Shu sababli moy sidirish halqasi moy sachratish vazifasini ham bajaradi. Valning uchiga(shesternya old tarafiga) shlistali gayka chiziladi. U shesternyani valga o’tkazgandan so’ng, stopor shaybadan keyin burab qisiladi. Xuddi shunday valning boshqa uchiga ham podshipnikni o’kazgandan so’ng, o’listali gayka bilan mahkamlanadi.
Podshipniklar gabarit o’lchamlari bo’yicha to’ldiriladi va stakanlar joylashtiriladi.
Podshipnik qopqog’iga faskalari, ichki devorlari chiziladi. So’ngra podshipnik qopqog’ini mahkamlash uchun boltlar va ochiq qopqoqlar uchun zichlagichlar joylashtiriladi.
Yetaklanuvchi val uchun ham shu ishlar qayta bajariladi. Ayrim joylarini aytib o’tamiz. G’ildirak bir tomoniga chiqib ketmasligi uchun devor(prutok), ikkinchi, ya’ni valni chiqish diametri tomoniga esa moy sidirish halqasi bilan g’ildirak orasiga vtulka joylashtiriladi.
So’ngra shponkalar o’lchamlari bo’yicha joylashtirib chiqiladi.
Bulardan tashqari reduktorning yondan ko’rinishi, moy o’lchagich, moy to’kish uchun tiqini, ko’rish oynasi, shtift va reduktorni ko’tarish uchun maxsus ilgaklar joylashtiriladi.
Bularning hammasini millimetrli qog’ozda bajarib, keyin formatga ko’chirish mumkin yoki birinchi bosqichni A1(594×841) formatga ko’chirib ham davom ettirish ham mumkin. Reduktorning barcha detallari joylashtirib bo’lgandan so’ng, chizmadagi qirqimlarga shtrix chiziqlar, spestifikastiya nomerastiyasi va reduktorning texnik tavsifi yoziladi.

7. Shponka tanlash va shponkali birikmalarni ezilishdagi mustahkamlikka hisoblash.

Shponka materiali Po’lat 45, normallashgan. Val diametriga binoan tanlaymiz (ilova 7). Shponkani ezilishdagi mustahakamlik sharti

 _Ez 
2  T

  _Ez 

d  h  t₁  l  b
Po’lat 45 po’lat uchun  _Ez 100 120 MPa .

Yetaklovchi val: d

 50 mm; Т  576 N  m;

^ Ez
2  576 10^3
 50  12  7,5 100  20
 64 MPa
 
Ez ^,

Yetaklanuvchi val:

d_в  65 mm; Т 1100 N  m;

^ Ez
2 1100 10^3
 65  12  7,5 100  20
 94 MPa
 
Ez ^,

Ikkala val uchun kesimi
b  h  l bo’lgan ShP16 10 100 mm
markali

prizmatik shponka qabul qilamiz.

8. Vallarning aniqlashtirilgan hisobi.

Val egilishda normal kuchlanish simmetrik stikl bo’yicha, buralishda esa urinma kuchlanish nullangan (pulsastiyali) stikl bilan o’zgarishini e’tiborga olamiz.
Valning aniqlatirilgan hisobida valning havfli kesimlarida mustahkamlik ehtiyot koeffistenti hisoblanib, ruxsat etilgan bilan solishtiriladi, ya’ni quyidagi shart
bajarilishi kerak:

Yetaklovchi val.

S  ^S^

Valning materiali St 45, normallashtirilgan, chidamlilik chegarasi
_в  570MPa
 _1  0,43  _в  0,43  570  246 MPa;
 _-1  0,58  _в  142 MPa.
Yetaklovchi valda mustahkamlikning ehtiyotlik koffistenti val uchi, podshipnik va shesternya, tishli g’ildirak o’rnatiladigan joy kesimlari uchun aniqlanadi. Lekin har bir kesim uchun ehtiyotlik koeffistentini hisoblash maqsadga muvofiq emas. Shu

sababdan, M _x
va M _y
eguvchi moment qiymatlarini eng katta bo’lgan g’ildirak va

podshipnik o’rnatilgan kesim uchun S ni hisoblaymiz.
Bunday kesim etaklovchi valning o’ng tomon podshipnigida bo’lib, unda eguvchi moment

M₃  F_val  l₁  2982  50 149100
Shesternya o’rnatilgan kesimda esa
N  mm ;

M ₂ 
 310464 N  mm .

Shesternya o’rnatilgan kesimda eguvchi moment katta bo’lgani uchun shu kesim uchun mustahkamlikning ehtiyot koeffistentini hisoblaymiz. Bu kesimdagi shponka uchun kesilgan o’yiq kuchlanishni to’planishga sabab bo’ladi.
Quyidagi qiymatlarni tanlab ([1], 8.5, 8.8-jadvallar) olamiz:
K_  1,59 va K_  1,49 ; _ 0,79; _ 0,675 masshtab faktori.
[1], 163, 166-betlardan _  0,15; _  0,1.

Burovchi moment M ₂  310,5 10³ N  mm , valning diametri
d  60 mm .

Buralishda valning qarshilik momentid  60 mm; b 18 mm; t₁  7 mm:
d ³ bt d  t ² 3,14  60³ 18  760  7² _{3 3}

^Wкnetto ^ _16
 1 1 _{ }
2  d 16
2  60
 38,98 10 mm

Egilishda valning qarshilik momenti
d ³ bt d  t ² _{3 3}

^Wкnetto ^ ₃₂
 ^{1 1}  17,78 10 mm
2  d

Urinma kuchlanish amplitudasi va o’rtacha kuchlanish stikli

_V  _m
 T₂
^{2 W}кnetto
_ 576 10³
2  38,98 10³
 7,4
MPa .

Egilishda normal kuchlanish amplitudasi

W
  ^{M 2}
_ 310,5 10³ _{  }

V
кnetto
17,78 10³
17,5
MPa; _m 0;

Mustahkamlikning ehtiyot koeffistenti

– urinma kuchlanish bo’yicha,

S_ 
^ 1
 ¹⁴²  8,3.

^k 
_ V
_
 _m
1,49


0,675
 7,4  0,1 7,4

– normal kuchlanish bo’yicha,

k
S_ 

_
^ 1
_V _


 _m
 ²⁴⁶  18,8
^1,59 17,5
0,79

S  ^S
 S_{ }
18,8  8,3
_ 156
20,5
 7,6

S  S-shart bajarildi.